ружная скорость поверхности трения лопасти мешалки, м/с; s - суммарная поверхность трения, м*.

Компрессор охладителя молока

P = Q/bllTl2%.

где Q - потребная часовая производительность, кДж/ч; k - удельная хладопроизво-дительность, кДж/(кВт-ч,); tji - индикаторный коэффициент компрессора; = 0,85 -ь 0,9 - механический КПД компрессора; Т1з - КПД передачи.

Паровой барабаииый пастеризатор

P = 246pt;3S. 10-7/Т1 ,

где р - плотность молока, кг/м; v - средняя окружная скорость барабана, м/с; S - площадь рабочей поверхности барабана, м; Т1ц - КПД передачи (принимается равным 0.7-0.85).

Маслоизготовитель бочечный

P=AVDn lO-3/Tin.

где к - удельная мощность, Вт/[л м (об/мии)] (можно принимать A=0,15-s- 0,08 при изменении общей вместимости бочки соответственно в интервале 100-1000 л); V - общая вместимость бочки, л; D - диаметр бочки, м; я - частота вращения бочки при сбивании, об/мии; Tin - КПД передачи.

А1иогоскрепежый иавозоуборщик

P=Fvp, 10-з/Т1 ,

где F-усилие для перемещения транспортера со скреперами в канале, Н; vp == 0,2 -i-0,4 м/с - средняя скорость движения скреперов; Tin = 0,85 0,9 - КПД передачи.

Усилие, Н, для перемещения транспор-гера со скреперами в канале

FFr+F+Fx.

где Fj. - усилие, возникающее между транспортером со скреперами и транспортируемой массой, Н; Fg - усилие для перемещения навоза по каналу, Н; Fj - усилие иа ходу транспортера, Н.

Усилие для перемещения горизонтального скреперного (скребкового) транспортера, Н,

F = 9,81 (l + A)/AlH-f F3yfe/ + FxL.

где k - условный коэффициент бокового давления (зависит от размеров канала и типа подстилки); / - коэффициент трения навоза о дио канала (табл. 18.13); Mf, = ВЯрЛЬ - масса транспортируемого навоза, кг; В - ширина канала, м; Я - высота канала, м; р - плотность навоза, кг/м; t- шаг скребков, м; ф - коэффициент заполнения канала; F3 - усилие от заклинивания навоза между скребком и боковой стенкой канала, кг (для навоза без подстилки F3 = 3,5 Н; при торфяной подстилке F3 = 3 Н; при соломенной подстилке Fg = 1,5 Н); L -общая длина транспортера, м; kf - коэффициент увеличения сопротивления при образовании тела

Таблица 18.13. Коаффициеит треиия навоза в зависимости от подстилочного материала н поверхности канала (при влажности навоза 60-70 %)

волочения (в зависимости от типа подстилки значение коэффициента меняется в пределах от 1 до 1,2); Fjt -усилие на холостом ходу транспортера (для скребковых транспортеров кругового движения с деревянными скребками, уложенными в горизонтальный канал открытого исполнения, F. = = 2 Н/м).

Тросово-скрепериый иввозоуборщиксДву-мя фебками

P = Ft)cp-10- /Т1п,

где F - полное тяговое усилие скрепера, Н; Уср = 0,3 0,4 м/с - средняя скорость движения скрепера, м/с; tin - КПД передачи.

Для скреперной установки, работающей в двух навозных канавах,

F-Fi+Fi+Fs+Ft,

где Fl - сопротивление движению рабочей ветви, Н; F3 - сопротивление передвижению холостой ветви, Н; Fg - динамическое усилие, Н; F4 - натяжение набегающей ветви каната, Н.

Составляющие полного тягового усилия определяются по формулам:

fi=9,81 ((m +mc) г+Ч.Ш: F3 = 9,81 {гпсЦс+ЯтШ;

(2те+<?т)г>е

Fs---.

где т - масса порции навоза, кг; /Ие - мвс-са скрепера, кг; Рс = 1,2 2,0 - приведенный коэффициент сопротивления перемещению навоза и скрепера; д, = 0,4 кг/м - масса 1 м длины троса, кг/м; fi = 0,5 -s- 0,6 - коэффициент трения троса о иавоз; Ц - длина троса, м; tf I с - время разгона скреперов, с.

Статическая нагрузка на одни скрепер, Н, при работе в канавах шириной 0,8-0,9 м

F = 9.81 (kjmg + mj),

где kc = 0,8 4- 1,0 для бульдозерообразиого скрепера с вертикальной стенкой; = = 0,4 0,6 для совковообразного скрепера, так как часть навоза находится на скрепере и не трется о дно канавки; f - коэффициент трения навоза о канавку (принимают равным 0,8-1,0); /с - коэффициент трения скрепера о канавку (принимают 0,4-0,5); -

масса одной пораин навоза в скрепере (составляет 100-200 кг).

Цепочно-скребковый навозоуборщкк

P=Ft> lO-3/Tin,

где F - полное усилие на цепочно-скребковом транспортере, Н; о -скорость цепи, м/с (принимается 0=0,15-5-0,2 м/с); Лп = = 0,75 -5- 0,85 - КПД передачи.

Полное сопротивление движению, Н, цепочно<кребкового транспортера определяется по форвлуле

Пилорама

= F0.10-3/Tle,Tl ,

,8l).

где QcvT - суточный выход навоза, кг/сут;

- число включений транспортера для уборки навоза в течение суток; А = 3 -ь 5 - коэффициент, учнтывакяцвй неравномерность нвкопления навоза в интервалах между уборками н добавочные усилия, связанные с перемещением навоза по каналу; fi - коэффициент трения навоза о желоб; L - длина цепн, м; f - усилие, приходящееся на один скребок, И (для навоза 15-30 И); tc = = 0,1 -* 1,0 - шаг скребков, м; /Пт - масса трвдспортера длиной 1 м, кг/м; = 0,4 -s--5- 0,5 - опытный коэффициент. Пресс шерсти

Р=,адл - 10- /РкАЛМп.

где F ax = pS - максимальное статическое сопротивление поступательному движению прессующей плиты, соответствующее завершающей стадии последнего рабочего хода цикла прессования одной кипы, И [обычно лежит в пределах F,nax = (Ю 14)-10 HJ; р -к- давление прессования, Па (зависит от влажности шерсти, плотности прессования, порядкового номера рабочего хода цикла; р 15 35 Па); S - площадь прессующей плиты, м*; V - скорость прессующей плнты прн номинальном скольжении электродвигателя на последнем рабочем ходе цикла прессования, м/с (для существующих прессов лежит в пределах 0,2-0,8 м/с); pg = MJMmax> предполагается, что на завершающей стадии последнего хода прессующей плиты, длительность которого около 10 с, наибольший момент иа валу двигателя Мтах не превосходит критического при увеличении скольжения электродвигателя до 8 ; fei - коэффициент, учитьюакжций допустимое отклонение максимального вращающего момента электродвигателя от номинального; 2 - коэффициент, учитывающий изменение момента электродаигателя нз-за допускаетюго отклоиеш!я напряжения питаннн даигателя; кз - коэффициент запаса; тп - КПД передачи.

Если номинальную мощность электродаигателя выбирать исходя из соображений сохранения на завершающей стадии последнего хода цикла номивальвой частоты вращения электродвигателя и ве использовать перегрувотаую способность даигателя, то в формулу для расчета мощности вместо зна-чеивй Цк, *1, * . As подставляются единииы.

где F - усилие резання. И; о - средник скорость пилы, м/с; т\ - КПД станка (в практических расчетах может быть принят равным 0,8); tin - КПД передачи. Усилие резання, Н,

V-1 А

2Я

где k - удельное сопротивление резанню (примерно 80-200 МПа в зависимости от породы дерева: для лнпы 80, сосны 100, елк 120, березы 130, дуба 150, ясен 200 МПа); Ь - толщина пнлы (ширина пропила, ши-ркна стружки), мм; X.h - общая высота пропила, м; Д - подача, мм (обычно составляет 3-8 мм); Н = 2г - ход пильной рамкн, мм; г - радиус крнвошнпа, мм.

Общая высота пропила 2А = 0,75 zd, мм (0,75 - коэффициент использования формы бревна); г - число пил в пилораме; а - диаметр среднего сечення бревна, мм.

Средняя скорость пнлы, м/с,

v = 2Hn/60,

где Я - ход пильной рамки, м; я - частота вращення кривошипа; об/мнн.

В зависимости от продолжительности работы прн определении мощности электродаигателя ориентировочно принимают в расчет поправочные коэффициенты, учитывающие затупление пилы:

Продолжительность работы, ч .............I 3 3 4

Поправочный коэффициент 1,14 1,37 1,4 13

Круглопильный станок для древесины.

Лощность электродаигателя приближенно определяют по эмпирической формуле

P = +S*-0,736/fe .

где я - частота вращения вала пнлы, об/мин; D - дааметр пнлы, м; 6 - ширина пропила, мм; S - площадь пропила в едаинцу времени, м*/ч; Ад - коэффициент, зависящий от породы дерева: для твердой породы. Ац = = 14, а для мягких сортов А = 28.

Мощность электродаигателя может быть определена по аналитической формуле исхода нз конструктивных размеров и параметров технологического процесса:

Р=кЬНи 10-з/т)стТЬ 60 = Fo 10-9/т1стТ1п,

где А - удельное сопротивление резанню; b - ширина пропяла, мм; Я - высота пропила, мм; и - скорость подачи материала, м/мин; TicT = 0,75 -i- 0,85 - КПД станка; F- средаяя касательная сила резання. И; о - скорость резаиия, м/с; Т)п - КПД передачи. Скорость подачн, м/мии,

где Иг - подача на 1 зуб пилы, мм; я - частота вращения пилы, об/мин; г - число зубьев нилы.

В зависимости от толщины Ь полотна пилы прн разведенных зубьях (при продолжительной пилке) псдача древесины на один зуб пилы Иг принимается равной, мм: для чистового распиливания (0,05-2) Ь; для обычного распиливания (0,4-0,5) Ь; при ребровом распиливании мигкой древесины (0,2-0,3) Ь; прн ребровом распиливании теердой древесины (0,1-0,2) Ь; при плющеном зубе (0.6-0,8)

При продольной распиловке, например хвойных пород, оптимальное значение Ug = = 0,8-7- 1 мм.

Скорости ручной и механической подачи и для продольного раскроя соответственно 0,17-0,6 и 0,8-1,7 м/с, дли поперечного - 0,1-0,3 и 0,1-0,4 м/с.

Средняя касательная сила резания, Н,

F = kbHu/&3v.

Скорость резаиня, м/с, соотеетстеует оиружной скорости передних режущих кромок пилы:

о = яОл/60,

где D - диаметр пилы, м; л - частота вращения пилы, об/мин.

Скорость резания в круглопильных станках составляет 40-70 м/с, в отдельных случаях достигает 100 м/с.

Строгальный станок для древесины. Мощность электродвигателя для ножевого вала строгальных станков с ножевыми головными Дезами

P = f . 10-з/11 %.

Среднее касательное усилие резання иа резце

F=-kbHutv,

где ft=10-5-46 - удельное сопротивление резанию, зависишее от скорости подачи и порода древесины, МПа; Ь - ширина снимаемого слоя древесины, мм (ширина строгания односторонних станков составлиет 300- 1-200 мм); Я - высота снимаемого слоя, мм; и - скорость подачн, м/с; о - скорость резания, м/с.

Шиеховый пресс для глины

Р =* 1,13 (£> - tP) <<7Я 10-*/%tb*lfc

где ft - кдаффициент, учитывающий конструкцию пресса (для горизонтальных шне-ковых прессов А = 1; для шнековых вакуум-прессов, комбинированных с глиномешалкой, k= 1,8 ч- 2; для шнековых вакуум-прессов с падакяцш н прессующим шнеками на одном валу й= 1,5-!- 1,8); D, d - наружный и внутренний диаметры выжимной части шнека, м; / - шаг шнека в выжимной части, и; q - среднее давление прессования, Па; я - частота вращения шнека, об/мии; t)i - коэффициент, учитывающий нотери на деформацию массы в приемной коробке, в прессовой головке, в корыте глиномешалки (в зависимости от конструкции рабочих органов и качества обработки их поверхностей принимают Tjj - 0,7 -i- 0,75); n - о&ций КПД

передачи от двигателя к валу прессующего шнека (в зависимости от частоты вращения двигателя, коиструкции передач и подшипников принимают tIjs = 0,7 0,8); % - коэффициент, учитывающий потери в приводе питакицего валка или лопасти (принимают tb = 0,95).

Среднее давление прессбвання. Па, для глин средаей пластичности (П класс) определяют по эмпирической формуле

q=kikt (2,1а;!- mw+ 106D*-f. 1280) lO *,

где hi - коэффициент, зависящий от длины головки; ftg - коэффициент, зависящий от длины мундштука; w - относительная влажность формируемой массы, %;£)-- наружный днамеф выжимной части шнека, м.

Значения fti н ftg приведены в табл. 18.14.

Таблица 18.14. Знвяенна коаффвцнентов ft, н ft.

Для глин низкопластичяых (П1 класс) q надо увеличить на 15 %, для высокопластичных глин (I класс) - уменьшить на 12,5%.

Глино- и бетономешалки. Мощность электродвигатели мешалки определиется для наиболее неблагоприятных случаев, когда вы-полниютои следующие тюснологические операции:

1) подъем загруженного ковша при вра-щеннн порожнего смесительного барабана и положении ковша в начальный момент его опрокидьшания, когда мощность, необходимая для подъема загрузочного ковша, будет наибольшей;

2) вращение загруженного смесью смесительного барабана при опускании порожнего ковша.

Суммарная мощность электродангателя мешалки для первого случаи

60ii a

9,81w6ta-10- f VP ,

9,81тб(йЦ dR 10- 2т) г cos a

где Pi - мощность, необходамая для подъема ковша, кВт; - мощность, необходимая для преодоления трения качения бандажей по роликам (с учетом мощности, затрачиваемой при вращении порожнего смесительного барабана), кВт; Ps -мощность, необходимая для преодоления трення качения бандажей по роликам, кВт; % - общий КПД передачи;

- общая масса ковша с материалом, кг; 1 - диаметр барабана подъема ковша по