= 7.9,81/4=17,17 Н,

1г/= -mgh/Ab==

= -7-9,81.0,09/4.0,18= -8,58 Н;

зг/ = /?4г/ = 8,58 Н.

Подходящим типом А будет АСД 3-1-2 с допустимой нагрузкой 19,6 И, К,У = 115 Н/см, Кг = 228 Н/см.

Определяем статические прогибы А:

1 стц = 2 стц = 3 стц = 4ст u г§/4Кам2 = 7.9.81/4.228 = 0,075 см,

{/1стц = /2стц= -mgA/46KaMj/ = = -7.9,81.9/4.18.115= -0,075 см, /Зстц={/4стц=0,075.

Определяем бкп для А 3 и 4:

кп = Vs стц- {/1стц = tngh/2bKnu у = = 7.9,81.9/2.18-115=0,149 см 1,5 мм.

6. Определение шести собственных частот

Дано (см. рис. 12.3, а): m = 32 кг. N = 4, А типа АСД 3-2-7,5 с К = = 425 Н/см и Кх = Ку = 1250 Н/см = 125000 Н/м, размеры блока Л X В X С = О, 8Х 0,42 X Х0,28 м. точки крепления А -f + 0,08 м и В - 0 08 м.

Проверяем симметричность уста.-новки амортизаторов:

~А1 = -А2, АЗ=.А4; В1 = = В4, -В2 = - ВЗ)

Условие симметричности соблюдается, можно использовать упрощенные формулы (12.12). Вычисляем К, SA и SB2:

Jx = 0,083 т (А + (У) = 0,083Х Х32 (0,84-0,28?)= 1,908 Н . м . с, Jy = 0,083 т (А + В\ = 0,083 X Х32 (0,82+0,422)=2,168 Н - м . с,.

= 0,083 т (В2 + а-) = 0,083 X Х32 (0,422+ 0,282) = 0,677 н . м * с, К = 4Кг = 4.42500=170 000 Н/м, К = 4Кзд = 4.125000 = 500000 Н/м,

2-42=20,882 = 3,098,

2В2= 20,342=0,462.

Определяем шесть значении Voj. Частоты в продольном и поперечном направлениях vi = V02 = = K0£25Ky/m= = V0,025.500000/32= 19,8 Гц, в вертикальном направлении

Vos = V0,O25K m =

= 1/0,025-170 000/32=12 Гц, частота продольной качки

. Vo4=Vo,025K3t 22/.7 = = У0,025.500 000.3,098/1,908 = = 142 Гц, боковой качки

= Уо,025Кг 2B/.fy=-=У0,025 -170 ООО. 0,462 /2,168=30 Гц, рыскания vo6=

= 1/0,025 (K S2 + Ky,SB2,/y = 1/0,025(500 00 . 3,098+50000-.Х ~

X 0,462)/0,677 =187 Гц.

ZAi = 0,88-0,88+0,88+0,88 = = 0, SBj = 0,34 - 0,34 - 0,34+ +0,34=0

- Rny\ Ri2 = R32 = /?42. a ОТ- сюда из системы уравнений (12.11),

в которой ZRi ~ 0; Г (Rt yt -

- RiyXi) s О и S {RixZi = Ru X X Xi) = 0, получим только три исходных уравнения для определе-

ния четырех реакций: S= 0;

Ru = т; S {RiyZi - Ruyt) = О, что требует дополнительного четвертого условия Riz = /?зг. Тогда

= 0,003.25 000 - -1/27916,7-196.22.0,012--

0,0032 2916,7-25000)/27916,7 = = -0,009 м=-0,9 см,

= 27 916,7-(-0,009)-25 000.0,003 = = -326,25 м/с2 =s-33g, К =о /о = 33/22= 1,5.

При отсутствии ограничителей

ttnax

ЬбЛ ~

=(а2 <2 m2)/tof = = ( -1/2916,7 196,2-0,012--*

О 003г.2916,7)/2916,7= = -0,0363 MS-3,63 см,

a< = tofJjf = 29l6,7.(-0,0363) = = - 105,88 м/с2 S -lOg,

к;;д<=й >= 10/20=0,5.

Таким образом, при жестких А и малом ходе перегрузка при ударе возрастает. Если есть возможность увеличить ход, то возможно уменьшение перегрузки.

12. Зашита от динамических воздействий 8. Расчет на вибропрочность

Дано: элемент конструкции в виде кронштейна (схема 4, табл. 12.4), т. = 0,035 кг, / = 0,06 м, материал сплав АМц, £ = 70 ГПа, Av = = 5...2000 Гц при а = 1...10 g. Сечение элемента конструкции в виде равнополочного уголка 6 = 0,0015 м и Q = 0,01 м. Погонная масса

т = 0,035/0,06 = 0,583 кг/м.

Момент инерции сечения Jx = 0,166 М = 0,166 . 0,0015 X X 0,01=*=2,49 10-1 4

Частота собственных колебаний vo = 0,56l/fy/m7/ = = 0.561/0,7.10 .2,49.10- / ~* ~*/0.583/0.06 = 850 Гц.

Коэффициент вибрационной перегрузки

KB6 = Voamax/Vmax= . = 850.10/2000 = 4,25, амплитуда g = 250 Kp/v = 250х Х4,25./8.50 = 0.0014/ мм

Дли сплава АМц-ф =:;0,1 и Кдин = = л/* = 3,14/0,1=31,4. Отсюда = Кд . = 0.00147 - 31,4 = =0,0462 мм

Определяем усилие из формулы Z = 0,125Р/*/£./, полагая г =

= и-

Р = 8EJU/P = 8 . 0,7 , 1011. 2 49 х

XlO-W.0,0462* 10-5/0,063=29, 82 Н.

Изгибающий момент от этой силы:

М = 0,5 Р / = О 5 , 29,82 , 0,06=

=0,8946 Н-м, напряжение:

о == MJW = 0,8946/3,57.10- = = 0,250 - 10 = 250.10Па.

Для материала АМц o i = 7 X X10 Па, что существенно меньше напряжений, возникающих при резонансе.

Изменим схему закрепления на вариант табл. 12.1. В этом случае vq возрастает в 6,25 раза (3,5/0,56 =

7. Определение ag и Ку

Блок, установлен на А с упругими ограничителями хода и без них, нагрузка ударная

Дано: т - 24 кг, Кцм! = = 700 Н/см = 70000 Н/м, Кама = = 6000 Н/см = бОООООН/м, г = = 0,3 см = 0,003 м, Q = 20 g (196,2 м/с), 0,01 с.

Последовательно определяем:

ш2 = (КаМ1 + Кам 2)/т =

= (70 ООО+60 ООО)/24 = 27917 с-

w? = KaMi/m = 70 000/24 = 2917 с-,

ш = Кам 2/т=600 000/24 = 25 ООО с-,

tmax

5бл -

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ананьев И. В.; Тимофеев П. Г.

Колебания упругих систем в авиационных конструкциях и их демпфирование.- М.; Ма-щиностроение, 1965.

2. Бидерман В. С, Сухова Н. А. Определение сдвиговой жесткости сжатых резиновых амортизаторов. - Известия вузов СССР. Сер. Машиностроение, 1966, № 4.

3. Борьба с шумом/Под ред. Е.А. Юдина.- М.: Стройиздат, 1964.

4. Большаков Б. В., Ииколин Д. П. . А. с. № 198839 (СССР). - Опубл.

в Б. И. 1967, № 4.

5. Вайнберг Д. В. Справочник по прочности, устойчивости и колебаниям пластин.- Киев: Бу-дивельник, 1973.

6. Варламов Р. Г. Компоновка радиоэлектронной аппаратуры -

- 2-е изд., перераб. и доп. -

- М.: Сов. радио, 1975.

7- Вольперт Э. Г Динамика амор- тизаторов с нелинейными уп-

13 ЗАШИТА РЭА от ТЕПЛОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

Список аббревиатур

AM - аппаратная машина Вл - влажность относительная ЕК - естественная конвекция ЕВ - естественная вентиляция ИС - микросхема интегральная КК - кассетная конструкция

МС - микросборка

ОР-определяющий размер

НЗ - нагретая зона ПВ - принудительная вентиляция

ППП - полупроводниковый прибор

ПЦ - принудительная циркуляция ПЦТ - принудительная циркуляция с теплообменником PC - радиация солнечная РЭТ - радиационно-эффективная

температура СО - система охлаждения СОТР - система обеспечения теплового режима СТ - система термостабилизации

средней нтервал ьная СхТ - тепловая схема ТСП-тепловое сопротивление ТСТ - термостат, узкоинтервальная система термостабилизации

ругими элементами. - М: Машиностроение, 1972.

8. Ильинский В С. Защита аппаратов от динамических воздействий.- М.1 Энергия, 1970.

9. Иорищ Ю. И. Виброметрия. - - М.: Машгиз, 1963.

10 Карпушин В. Б. Вибрация и удары в радиоаппаратуре.- М.: Сов. радио, 1971.

11 Карпушин В. Б. Виброшумы радиоаппаратуры. - М.: Сов. радио, 1977

12. Коловский М. 3. Нелинейная теория виброзащитных систем.- М.: Наука, 1966.

13. Коненков Ю- К. Ушаков И. А. Вопросы надежности радиоэлектронной аппаратуры при механических нагрузках. - М; Сов. радио, 1975.

14. Круковский П. С. Особенности упругих и демпфирующих свойств эластичного пенополиуретана.- Вибрационная техника /МДНТП. -М., 1968

15. Орловская И А Расчет частот собственных колебаний плат радиотехнических блоков.-Вопросы радиоэлектроники. Сер. ОТ. 1967, вып. 7:

16. Пузиков А. А.. Кузьмич А. Н. Определение частот и форм собственных колебаний четырехопор-иы) печатных плат малогабарит-ных ЦВМ.-Вопросы радиоэлект. роники. Сер. ЭВТ. 1967, вып. 3.

=6,25) и будет равна 6,25 . 850 = = 5312,5 Гц

В этом случае частота v находятся вне диапазона действующих на РЭА частот, резонансные явления не возникнут и нет необходимости продолжать расчет.