Задаемся номинальным током коллектора регулирующего транзистора

/ки и 0,8/)(ijoiiT и находим коэффициент

кн кц мин

вых макс

+ (/н+/к11)

-(/-Лин)(/н+/к11)

Находим номинальное и максимальное средние значения напряжения выпрямителя в режиме холостого хода:

fBxl = fBbix ;

; - и пых Г<ы

Находим сопротивление R, являющееся суммой гасящего сопротивления R и внутреннего сопротивления Rsi,

Н + К11

Находим номинальный и максимальный токи выпрямителя

и БХ1 БЫХ

EXlH -

BXl макс

г -t/в

бх1

Находим номинальную и максимальную мощности потребления выпрямителя:

Р =Ubx1 bxih;

макс = BXlMaKc bxI >

которая, как и ранее, не включает потери холостого хода трансформатора и потери в дополнительных цепях.

Находим номинальную и минимальную выходные мощности стабилизатора:

ВЫХ = БЫХ Hl Рвых.мин = БЫХ.МИН н-

По формулам (17-86), (17-87) определяем номинальный и минимальный к. п. д. стабилизатора (с выпрямителем) и максимальную мощность потерь в стабилизаторе (с выпрямителем).

Для расчета выпрямителя и теплового режима стабилизатора используем величины, приведенные на стр. 368. После расчета выпрямителя и определения внутреннего сопротивления выпрямителя Ri находим величину гасящего сопротивления

/?,=/?;

Находим максимальный ток регулирующего транзистора

кИмакс = БХ1 н.мин-

Находим Относительное изменение выходного напряжения, при котором на регу-

лирующем транзисторе рассеивается максимальная мощность

2f/E x

Если iip имеет положительный знак и -l)

или если [Хр имеет отрицательный знак и

lfxp>(l--).

то максимальную мощность рассеяния Л.:.энмакс находим по формуле

эНнакс -

вх1макс

-tB x(l +

при положительном (Хр ;

[Х =1~

при отрицательном (Хр .

Еых.макс/Бых 1

. 1-БЫХ.НИн/ЕЫХ

°к.эимакс находим по формуле

Если i (Хр (

Ех1макс

Находим максимальное напряжение коллектора регулирующего транзистора

эИмакс

= Ub

Производим расчет составного регулирующего транзистора по формулам (17-91) - (17-105), причем для питания сопротивлений смещения (Д12, Riz, рис. 17-48) используем дополнительный источник, минус которого соединяется с плюсом tBxi.

Расчет элементов схемы сравнения и усилителя постоянного тока

Выбираем тип схемы сравнения (рнс. 17-49, 17-50), работающей одновременно в качестве однокаскадного усилителя постоянного тока, учитывая принцип действия схем и дополнительные данные, приведенные в табл. 17-18.

Выбираем тип источника опорного на-. пряжения (кремниевые стабилитроны Д808, Д814А, термокомпенсированный стабили-

Таблица 17-18

Сравнительные данные схем сравнения

трон Д818 и т. д.). Задаемся минимальным током стабилитронов /ст.нин (для Д808, Д814А- 5 ма, для Д818-10 ма). Одре-деляем из справочников максимальное дифференциальное (динамическое) сопротивление Rd, которое у стабилитронов Д808, Д814А должно дополнительно учитывать эффект изменения напряжения из-за изменения мощности, рассеиваемой стабилитроном [Л. 10]; определяем минимальноеУоп.мнн и максимальное t/оп.макс напряжение стабилизации. Находим номинальное значение

оп = (fon-MHH + оп.иакс)/2.

При выборе схем сравнения, в которых возможно последовательное соединение стабилитронов, значения Uon к Rj соответственно увеличиваются. При применении р-п переходов, включаемых последовательно со стабилитронами в целях термокомпенсации, должно учитываться прямое напряжение и дифференциальное сопротивление этих элементов.

Задаемся током коллектора транзисторов и т в схеме сравнения /2, /к2 (2-. 3 ма). Для дифференциальной схемы срав-

нения принимаем, что в нормальном режиме

к2

к2

этим достигается одинаковый температурный коэффициент напряжения базы транзисторов 72 2-

Определяем по табл. 17-18 максимальное напряжение коллектора и находим максимальную мощность рассеяния транзисторов

7-2. Ti

Выбираем транзисторы Т, 7*2 (МП13- МП16, мне-МПЮ, МП104-МП106, МП101-МПЮЗ) и находим из справочников минимальные коэффициенты усиления 2 Р2-

Определяем входное сопротивление транзисторов

1000

бх2 -о

25/,

(17-106)

где Лвх2 выражено в омах, / а- в миллиамперах.

Находим по формуле (17-98) максимальную температуру р-п перехода транзисторов 72 и Т2 и по формуле (17-92) или из спра-

Бочннков определяем макотмальный нулевой ток коллектора этих транзисторов.

Для схем на рис. 17-49, а, 17-50, а и б определяем суммарное сопротивление делителя цепи обратной связи Яд из условий:

2(1-п)п

--

когмакс(1 -т к)

(17-108)

где г- есть соответственно Яд для схемы на рис. 17-49, а и /-35,2 Дя на рис. 17-50, а и б; к - коэффициент обратной связи, равный t/on/tEbix; AfBbix - допустимое изменение выходного напряжения за счет протекания /когмакс по сопротивлению делителя;- Д/вых обычно выбирается в несколько раз меньше, чем допустимая температурная нестабильность стабилизатора.

Вводим в делитель резистор Я.пр (рнс. 17-51) и определяем для схем на рис. 17-49, а, 17-50, а и б сопротивления делителя:

\ -вых.мии /

Rfis,- Я)1

(17-109)

Находим для схем на рис. 17-49,6, в и 17-50,6,3 суммарное сопротивление делителя, исходя из компромиссных условий:

2(1 -п)п

к02 макс (1-к) <5-.10ж..

д<

(17-110)

где для схем на рис. 17-49,6 и 17-50, е п =

=f/on/(f/on+f/Bb,x); =1; и=о;

для схем на рис. 17-49, е и 17-50, г п== (t/on - -вых)1иоп\ пп; U=Ubux; для схем на рис. 17-49, 6, е г=0; Р=Р2; для схем на рис. 17-50, в, г, г=г Р=Р2-

Находим сопротивления делителя. Для схем на рис. 17-49,6 и 17-50, е

С/вь1Х.МИН

,+Uc

/?д2 - Яд

С/рп.мИН и Б

оп.мин

д.пер = -д - -д! - дй-

Для схем на рис. 17-49, е и 17-50, г

д1 - -п

вых.мин .

Яд2 = Я)Х

on..v.aKC

f/Bb,X.

ОП.МИН

д.пер = д --д! ~Яр2-

Находим для схемы на рис. 17-50, д сум-ыарное сопротивление левого делителя д = -д1+д2) по формулам (17-110) при

=0x2; Р = Р2; п = п;

f/ = 0;

кС2накс к02накс

<1 f/в

где 1/бых.нин и 1/оп.макс выражены в вольтах.

Находим для схемы на рис. 17-50, д

а также задаемся теми же значениями Д/вь1Х о и при определении Я , и определяем суммарное сопротивление- правого делителя Яд по формуле (17-108), чем достигается компенсация температурного изменения токов /ко.макс транзисторов Tz и 7*2 (при условии примерного равенства максимальных температур их р-п переходов). В формулу (17-108) подставляем п=

= Сопд1/выхд

Определяем сопротивления правого делителя схемы (рис. 17-50, д) по формулам (17-109), в которые вместо Uon подставляем 1/оп<1/-д-

Для схем на рис. 17-49 и 17-50 задаемся сопротивлением нагрузки УПТ {Яу~ 5 10 ком) и находим для этих схем необходимую величину напряжения Usxs.

f/BX2 /K2-Ry- (17-111)

По напряжению Uexz и току / 2 рассчитываем для соответствующих схем выпрямитель источника Dbxz

Находим для всех схем на рис. 17-49 и 17-50 коэффициенты стабилизации Кс-л и Кст2 при изменении напряжения Uxi и t/exs (без учета изменения опорного напряжения в схемах, рис. 17-50, е, г, д) и выходное сопротивление гвых:

СТ2 =

ЯуКс

UbxI и вых

БХ2 А ивх2 УВХ2 Alrxl

~- Кс \ Яу

1 Kl /

(17-112)